通过 2个大尺寸钢筋混凝土桥墩在轴 下 的水平低周 往复 加载试 验 ，并结合 混凝土 压应变 方法 和 艇于 ()penSEES的数值 方法 ，研 究钢 筋混 凝土桥墩的塑性 铰特性 ，分析轴压 对塑性 1)(域长度 及等 效塑性 铰长度 的影 响规律 。结果表 明 ：随轴压 的增 大 ，桥墩截 面受 压 区应变 增 大 ，桥墩 发生 塑性 破坏 区域 的 长度 显著 增加 ， 既有规范按 1．0倍 的桥墩截面高度估计塑性 区域长度在 高轴 压下偏于不安全 ，故建议 当桥墩 轴 比超过 0．2时， 加密 布筋 的蠼性 区域长 度应增大 至 1．5倍 的桥 墩截 面高度 ；随 着轴压增 大 ，桥墩 位移延性 的下 降大于 截面 曲率 延性下降 的幅度 ，从而使等效塑性铰长度不 断减小 ，因此 在推 导等效塑 性铰 长度时应 考虑轴 压的影 响 ，以免 在 轴压较大 时过 高估计桥墩延性 ，带来 安全 隐患 。 关键 词 ：钢筋 混凝 土桥墩 ；塑性 区域长度 ；塑性铰长度 ；拟静力试验 ；延性 中图分类号 ：U443．22 文献标 识码 ：A doi：10．3969／j．issn．1001—4632．2014．01．06 结构或构件的延性定义为其在初始强度没有明 显退化情况下的非弹性变形能力。在桥梁的延性抗 震设计中，通常根据能力保护原理 ，使桥梁的桥墩 底部在大震下发 生期望 的塑性变 形，耗散地震 能 量。集中塑性铰模型假定塑性 曲率在指定长度 (等 效塑性铰长度)内按理想化模式分布 ，据此 ，可以 方便建立钢筋混凝 土桥墩截面延性与结构延性 的 联系 。塑性 铰模 型 已被 新 西 兰 NZS规 范l】]、美 国 Caltrans规范L2l、日本 JSCE规范l3]和中国 《公路 桥梁抗震细则》l4等桥梁抗震规范采纳 ，国内外众 学者根据试验及理论研究 ，提出了许多等效塑性铰 长度建议公式 ，但不同公式问差异较大，且不能合 理考虑轴压对塑性铰特性的影响 。本文通过 2个大 尺寸桥墩的拟静力试验和数值分析 ，研究轴压对塑 性区域长度及等效塑性铰长度的影响规律 。 1 集中塑性铰模型 在 已有众多桥墩响应分析方法 中，集 中塑性铰 模型是应用最普遍的非线性模型。 对于典型钢筋混凝土桥墩 ，如果等效塑性铰长 度已知 ，墩顶位移可 以简便 地 由曲率积分计算 得 到 ，因而准确估计等效塑性铰长度是塑性铰模型的 关键。值得说 明的是 ，等效塑性铰长度与需要加强 约束的塑性区域长度是两个不同概念 ，等效塑性铰 长度是为了联系截面响应与结构响应而人为设定的 计算参数值 ，而塑性区域长度则指墩底实际发生严 重塑性破坏的区域范围。 关于钢筋混凝土桥墩集中塑性铰模型较系统的 研究工作是 由 Priestley和 Park等完成 的，他们基 于试验提出了塑性区曲率简化分布模式 ，并推导给 出了相应计算公式 ，其定义过程如图 1所示【。7。 水平荷载下 悬臂墩 及其墩身 弯矩分 布如 图 1 (a)和 图 1 (b)所 示 ，当墩 底 截 面 达 到极 限 状 态 时，沿墩 高 的实 际 曲 率 分 布 如 图 1 (C) 所 示， Priestley和 Park利用等效塑性铰 长度对其进行简 化，假定该段范围内截面的塑性曲率恒等于墩底截 面最大塑性 曲率 ，如图 1(e)，并按下式计算墩顶 极限位移 。 r 2 △ 一 + ( 一 ) (L一 0．5l) (1) 式中：L为墩高 ；j5为截面屈服 曲率 ； ．为截面极 限曲率 ；z为等效塑性铰长度。

因本站资料资源较多，启用了多个文件服务器，如果浏览器下载较慢，请调用迅雷下载，特别是超过了5M以上的文件！请一定调用迅雷，有时候速度就会飞起哦，如果您的浏览器自动加载了PDF预览，文件太大又卡死，请按下载说明里的把PDF插件关闭了就可以直接下载，不会再预览了！