自密实混 凝 土棱 柱 体试 件 加 载 系统 由 YHD一50 位移感应器 、CSS—wAw— lo00DL电液伺服万 能压力 试验机 、静 态 应 变 仪 和 计 算 机 等 组 成 ，数 据 直 接 由 DH3818静态应变测试仪采集 。 试件加 载系统 如图 2所示 。 图 2 自密实混凝土棱柱体试 件加载系统 1．6 试验方法 在棱 柱体抗压试 验 时 ，若采 用普通 液 压试 验机 加 载 ，可毫无困难 地获 得应 力一 应变 曲线 的上升段 。但 是 ，试 件在达到最大承 载力后 会急速破裂 ，量测 不到有 效的下降段 曲线 ¨。Whitney很 早就 指 出混凝 土试 件 突然破坏 的原 因是试验 机的刚度不足 。试 验机本 身 在加载过 程 中发 生 变形 ，储 存 了很 大 的 弹性 应 变能 。 当试 件承 载力突 然下 降时 ，试验 机 因受力减 小而恢 复 变形 ，即刻释放能量 ，将试件压坏 。 要 获得稳定 的应 力一应 变全 曲线 ，主 要是 曲线 的 下 降段 ，必须控 制混凝 土试 件缓慢 地 变形 和破 坏。采 用 css—wAw一 1O00DL电液伺 服万 能压力 试验 机对 自密实 混凝 土棱柱 体试件 进行加 载 ，上 升段采 用力控 制 ，按峰值荷 载 的 10％分 级加 载 ，接 近预 估 峰值 荷载 的 90％ 时 采 用 位 移 控 制 ，下 降 段 的 加 载 速 度 为 0．005mrn／s2_ 。 当试件最大应变达 0．01左右时或荷 载减小至 峰值荷 载的 10％左右 时结束试 验。 2 试 验结 果 与分析 2．1 试 验结果 自密实混凝土 的应力一应 变全曲线如 图 3所示 。 · 8· 舍 图 3 自密实混凝土的应力一 应变全 曲线 2．2 应力一 应变全 曲线 的特点分析 自密实混凝 土的应力一 应变全 曲线分 为上 升段 和 下 降段 两部分 ，二者以峰值点为界 ；自密实混 凝土 的破 坏过程也分 为 四个 阶段 ：弹 性 阶段 、裂 缝 稳定 扩 展 阶 段 、裂缝失稳扩展 阶段和破坏 阶段 ，与普通 混凝土 的破 坏过程基本相似 。 a．自密实混凝 土棱 柱体 试 件 刚开 始加 载 时应 力 较小 ( ≤0． )，应 力 与应变 近 似成线 性 关 系。继续 加 大应力 ，白密实 混凝土 的塑性 变形和微 裂缝 稍有 发 展 ，应变逐渐加 速增 长 ，界 面裂缝 的长 度 、宽度 随着 应 力 的增 长而增 大 ，数 量随着应力的增长 而增 多 ，应 力一 应 变 曲线 的斜率 渐减 ，开 始不 同程度 的朝着 水平轴 弯 曲 。此时 ，白密实}昆凝土的泊松比 = ／s=0．184～ 0．214 <0．5，体积应变 (8 =s一2e)为压缩 ，但其变 化率随着应力 的增大而减小 。 b．当自密实混凝土试块 的应力值达到 =(0．8— 0．9) 时 ，其 应变约为峰值应变 的(0．51～0．80) ，切 线泊松 比 ，=0．5，体积压缩变形达到最大值 ，不再继 续缩 小 ，意味着混凝土 内部微裂缝有较 大开展 ，但试 件 表面的裂缝 肉眼 尚未 可见 。此 后 ，混 凝土 内部 出现 非 稳定裂缝 ，应变和泊松 比很快增长 ，体 积压缩变形 开始 恢 复 。不久 ，应力提高有 限，即达峰值 点 。随着应 变继 续增大 ，试件 的承载力减小 ，曲线进入 下降段而 形成一 个尖峰 ，峰值应力 即混凝 土的棱 柱体抗 压强度 ，相

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