：针 对 管 内混凝 土收 缩会在 钢 管 混凝 土 超静 定拱 中产 生 次 内力 ，根 据 钢 管 混凝 土拱 的 结构 特
性 ，提 出了 2种钢 管混凝 土拱 收缩 次 内力计 算方 法—— 解析 法和有 限元 法 ，并采 用这 2种计 算方 法
对 9个钢 管混凝 土拱 桥 实例进 行 分析 。结 果表 明 ：2种 方 法均 可 用 于计 算钢 管 混凝 土拱 桥 的 收缩
次 内力 ，但 采 用等效 降温 15℃～2o℃的解析 法计 算得 到 的 收 缩次 内力较 采 用有 限元 法 直接 计 算
的收缩 次 内力 大 了 50 以上 ；若采 用等效 降温 的解析 法计算 ，等效 降温值 还有待 于进一 步研 究 。
关键 词 ：钢 管混 凝土拱桥 ；收 缩 ；次 内力；解析 法 ；有 限元法
中图分 类号 ：U448 文献标 志码 ：A
Calculation of Shrinkage Secondary Internal Force of CFST Arch Bridge
LAI Xiu—ying，CH EN Bao—chun
(School of Civil Engineering。Fuzhou University，Fuzhou 350108，Fujian，China)
Abstract：Aimed at the shrinkage of core concrete causing secondary internal force in the concrete—
filled steel tubular (CFST)fixed arch，according to the structural properties of CFST arch，two
m ethods were proposed to calculate the shrinkage secondary internal force，including analytical
m ethod and finite elem ent m ethod． The two m ethods were used to calculate the shrinkage
secondary internal force of nine CFST arch bridges． The results show that both the two methods
can be used to calculate the shrinkage secondary internal force of CFST arch bridge． But the
results from the equivalent decreasing tem perature of 1 5 。C一20 ℃ in analytical method are larger
more 50 than the results calculated directly from the finite elem ent method． If the analytical
m ethod of equivalent decreasing tem perature will be used，the equivalent decreasing temperature
values maybe research in the future．
Key words：concrete—filled steel tubular arch bridge；shrinkage；secondary internal force；analyti—
cal method：finite elem ent method
引 日
收缩是 混凝 土在无 荷载 作用下 随 时间增长 产生
的变形 ，是混凝土本身 固有的属性 。对于超静定混
凝 土拱 ，混 凝 土 收缩 会 在 拱 内产 生 附 加 内力 (次 内
力 )。钢管 混凝 土拱桥 多为超 静定拱 ，管 内混凝 土 的
收缩 也会 产生 附加 内力 ，由于 其 截 面是 由钢 管 和管
内混凝 土组成 的组合截 面 ，截 面 刚度 、管 内混凝 土 的
收缩 值计算 均 与普 通 混凝 土 拱 有所 不 同。 目前 ，中
国与拱桥 有关 的公路桥 梁设计 规 范口 中，尚无钢 管
混凝 土拱 桥设计 计算 的 内容 。在 已颁布 的有关钢 管
混凝 土拱 桥 的地 方行业 标准 _4 中 ，也 没有混 凝 土收
缩 次 内力 计算 的相 关 规定 。一般 工 程 设计 中 ，收 缩
次 内力计 算 有 沿 用 混 凝 土 拱 按 降 温 考 虑 的计 算 方

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