试验 采用 3块预制 的混凝 土块 进行加 载 ，每 块重 20t，对称 于跨 中进行两支点加载 ，经计算此 试验荷 载作用下最不利截面尚有 3．36MPa的压应 力 ，满足混凝土和钢筋变形协调的要求 。试验荷载 分三次施加 ，混凝 土块 与梁体 问垫枕 木 ，加载工况 和各级工况 描述见表 1所列 ，加载示意 图见 图 3 所示 。 表 1 加载 工况及加 载位置 一览表 加载工况 加载情况 加载位置 加载 总重 图 3 试验荷 载加载示 意图(单位 ：mm ) 表 2 箱 梁下缘 同一 高度钢 筋与混凝土 应变一 览表 由表 2可知 ，断面开 口后下缘两侧 同高度处 钢筋应 变较混凝土应变大 17．1％ 20．1％，不符合 平截面假定。这是 由于钢筋与混凝 土刚度并 不一 致 ，若要保持其变形一致 ，基本的条件是要保 证两 者之间 良好的粘结 ，而测试钢筋应 变时对其保护 层混凝 土进行了局部凿 除 ，破坏 了钢筋和混凝土 之间的粘结 ，两者之 间的变形不一致 ，所 以导致开 凿区域钢筋应力集 中。 4 理论 分析 为 了验 证 上述 现 象 ，采 用通 用 有 限元 软 件 Ansys建立试 验梁实体模 型 ，混凝土采用 Solid65 单元 ，钢筋采用 beam44单元。根据现场测量 ，凿 除 部分 混凝 土大 小约 为 120mm×65mm×70mm， 建模过程中采用杀死混凝土单元来模拟 。 由模 型分别计算 梁体完好 状态下和混凝土局 部凿除状态下的梁底钢筋应变 ，表 3为计算结果 。 表 3试验梁 实体模型 梁底钢筋 应变 比较 表 理论计算结果表明 ，梁底普通钢筋混凝土保护 层局部凿 除后钢筋应变较梁体完好状态下 的钢筋 应变大 16．3％ 16．4％，这与实测 的 17．1％一20．1％ 基本相吻合 ，理论计算验证了实测结果。 3 试 验 结果及分 析 5 结 论 由于保 护层厚度 和钢筋 位置 开洞 的影响 ，钢 筋应 变片和混凝 土应变片不在截面 的同一高度位 置 ，为消除影 响 ，将构件两侧所有混凝 土的应变进 行回归，得出混凝土应变随截面高度的变化关系 ， (1)混凝土梁梁底钢筋在保护层局部开凿后破 坏了混凝土与钢筋间的粘结，致使钢筋应变在开 凿处应力集 中，此处钢筋应变不符合

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